磁翻板液位計(jì)是本公司引進(jìn)、吸收國(guó)外同類(lèi)產(chǎn)品，并加以吸收、消化、提高，按原化學(xué)工業(yè)部頒布的磁性液位計(jì)標(biāo)準(zhǔn)T21584-95研制生產(chǎn)的產(chǎn)品?？捎糜诟鞣N塔、罐槽、球形容器和鍋爐等設(shè)備的介質(zhì)液位檢測(cè)。該系列磁性液位計(jì)可以做到高密封，防泄漏和適應(yīng)高壓高溫、腐蝕性條件下的液位測(cè)量，具有可靠的安全性，它彌補(bǔ)了玻璃板(管)液位計(jì)指示不清晰，易破碎的不足，不受高、低溫度劇變的影響，不需多組液位計(jì)的組合。全過(guò)程測(cè)量無(wú)盲區(qū)，顯示醒目、讀數(shù)直觀，且測(cè)量范圍大。特別是現(xiàn)場(chǎng)指示部分，由于不與液體介質(zhì)直接接觸，所以對(duì)高溫、高壓、高粘度、有毒有害、強(qiáng)腐蝕性介質(zhì)，更顯其優(yōu)越性。因此，它比傳統(tǒng)的玻璃管，板式液位計(jì)具有更高的可靠性、安全性、先進(jìn)性、實(shí)用性。 
2017年底某石化廠的罐區(qū)升級(jí)改造項(xiàng)目中，根據(jù)項(xiàng)目的罐容需求，需要1萬(wàn)m3的汽油儲(chǔ)存。為了減少投資和提高舊設(shè)備的再利用價(jià)值，項(xiàng)目組考慮將施建于1980的1臺(tái)容積為1萬(wàn)m3儲(chǔ)運(yùn)介質(zhì)為原油的拱頂罐改造成儲(chǔ)存汽油（甲B類(lèi)液體）的磁翻板液位計(jì)。該方案在設(shè)計(jì)初始時(shí)，考慮選取的是組裝式鋁制內(nèi)浮頂，其具有安裝時(shí)不需要?jiǎng)踊?、成形快、造價(jià)低等優(yōu)勢(shì)。在項(xiàng)目推進(jìn)過(guò)程中，石油化工企業(yè)設(shè)計(jì)防火規(guī)范（GB50160-2018版）開(kāi)始在行業(yè)內(nèi)推廣和宣講，根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)中的規(guī)定，儲(chǔ)存甲B、乙A類(lèi)的單罐容積大于5000m3的磁翻板液位計(jì)應(yīng)采用鋼制單盤(pán)或雙盤(pán)式浮頂。為了避免以后的安全隱患，項(xiàng)目組決定將儲(chǔ)罐的內(nèi)浮頂型式由組裝式鋁制內(nèi)浮頂改成鋼制單盤(pán)式內(nèi)浮頂。
目前在國(guó)內(nèi)公稱(chēng)容積小于2萬(wàn)m3的磁翻板液位計(jì)中，絕大多數(shù)采用的是鋁制內(nèi)浮頂，其在20世紀(jì)80年代中后期開(kāi)始使用至今，技術(shù)已比較成熟，多為廠家的成套設(shè)備。而使用鋼制內(nèi)浮頂?shù)膬?chǔ)罐多為后來(lái)新建的大型儲(chǔ)罐和外浮頂儲(chǔ)罐，其罐壁的縱環(huán)焊縫均為對(duì)接焊縫。而該項(xiàng)目中利舊改造的儲(chǔ)罐由于建造時(shí)間年代比較久遠(yuǎn)加上原為拱頂罐，其罐壁的環(huán)焊縫為搭接結(jié)構(gòu)，罐內(nèi)壁的上下直徑不一樣，對(duì)鋼制內(nèi)浮頂?shù)纳舷律翟斐梢欢ǖ挠绊懀涿芊庋b置往上運(yùn)行時(shí)容易出現(xiàn)卡盤(pán)現(xiàn)象。
1 儲(chǔ)罐的本體簡(jiǎn)介
（1）改造前對(duì)儲(chǔ)罐的罐體進(jìn)行了超聲波測(cè)厚以及材料的化學(xué)成分及性能分析，其材質(zhì)滿(mǎn)足現(xiàn)行的使用條件，其儲(chǔ)罐的罐體參數(shù)及每層罐壁的厚度（實(shí)測(cè)）見(jiàn)表1，罐壁的每層壁板高度為1690mm，其搭接寬度為40mm，縱焊縫為對(duì)接結(jié)構(gòu)，見(jiàn)表1。

1.2 罐內(nèi)情況簡(jiǎn)介
儲(chǔ)罐結(jié)構(gòu)型式為拱頂罐，罐壁的環(huán)焊縫為搭接結(jié)構(gòu)，其罐壁的焊縫均沒(méi)有進(jìn)行處理，有一定的焊縫余高，罐體內(nèi)直徑隨著高度的增加直徑在變小。儲(chǔ)罐原為原油儲(chǔ)罐，雖然經(jīng)過(guò)蒸汽吹掃，罐壁上仍附著油污，罐內(nèi)的防腐層破壞嚴(yán)重。儲(chǔ)罐在制造時(shí)，對(duì)鋼板的內(nèi)表面要求處理的粗糙度等級(jí)不高，使內(nèi)壁殘留許多小的焊瘤、焊渣等，該類(lèi)殘留物部分有鋒利的銳角。其具體情況如圖1所示。

拱頂罐改磁翻板液位計(jì)的的設(shè)計(jì)簡(jiǎn)介
2.1 罐壁厚度核算
根據(jù)GB50341-2014《立式圓筒形鋼制焊接油罐設(shè)計(jì)規(guī)范》中的規(guī)定，儲(chǔ)罐內(nèi)徑小于60m，采取的是定設(shè)計(jì)點(diǎn)發(fā)進(jìn)行核算[3]，核算出的儲(chǔ)罐的每層罐壁的所需厚度（mm）（設(shè)計(jì)與試水條件下）見(jiàn)表2。

對(duì)比表1和表2的每層罐壁的數(shù)值，其壁厚滿(mǎn)足儲(chǔ)罐改為磁翻板液位計(jì)在強(qiáng)度方面的基本要求。
2.2 鋼制內(nèi)浮頂及其附件的設(shè)計(jì)
儲(chǔ)罐的罐壁環(huán)焊縫為搭接結(jié)構(gòu)，下部直徑較大，上部直徑較小，在加上施工或地基不均勻沉降引起的變形，所以罐壁各點(diǎn)到中心的距離（半徑）差別較大。儲(chǔ)罐的內(nèi)浮頂設(shè)計(jì)采取的是鋼制單盤(pán)式內(nèi)浮頂。鋼制內(nèi)浮頂?shù)膭偠缺容^大，對(duì)儲(chǔ)罐的圓度有一定的要求。
2.2.1 確定罐壁的實(shí)際變形范圍
采用徑向偏差儀測(cè)量以及結(jié)合原圖紙的內(nèi)壁直徑尺寸，計(jì)算罐壁的實(shí)際*大半徑Rmax和*小半徑Rmin的差值。該儲(chǔ)罐罐壁的變形范圍的差值為86mm（鋼制內(nèi)浮頂落地時(shí)支撐高度為1800mm，從*2層壁板開(kāi)始計(jì)算變形范圍）。
2.2.2 鋼制內(nèi)浮頂直徑的確定
在確定鋼制內(nèi)浮頂?shù)闹睆綍r(shí)，應(yīng)保證選取的彈性元件的彈性范圍不應(yīng)小于罐壁的實(shí)際變形范圍，既當(dāng)鋼制內(nèi)浮頂通過(guò)*大半徑時(shí)仍有一定的壓緊力不致泄漏，當(dāng)鋼制內(nèi)浮頂通過(guò)*小半徑時(shí)不致卡住。寫(xiě)成公式為：
Cmax-Cmin＞Rmax-Rmin
式中：Cmax-彈性元件允許*大的寬度，通常取Cmax=0.9*彈性元件的自由寬度
C min-彈性元件允許*小的寬度，通常取Cmax=0.35*彈性元件的自由寬度
由上式可見(jiàn)，內(nèi)浮頂?shù)焦迌?nèi)壁的距離決定了彈性元件的自由寬度，從而影響整個(gè)鋼制內(nèi)浮頂?shù)拿芊庑Ч弯撝苾?nèi)浮頂?shù)恼Ｉ?。某些設(shè)計(jì)文獻(xiàn)中對(duì)于罐壁為搭接結(jié)構(gòu)的內(nèi)浮頂?shù)闹睆竭x取的為儲(chǔ)罐罐壁*大和*小內(nèi)直徑的平均值減去彈性元件*大和*小寬度平均值的差值，既D浮=（Dmax+Dmin）/2-2*（Cmax+Cmin）。鑒于該儲(chǔ)罐長(zhǎng)期使用下部分罐壁存在的變形以及彈性密封元件的寬度不確定的情況下，該儲(chǔ)罐的鋼制內(nèi)浮頂?shù)闹睆皆谠O(shè)計(jì)時(shí)，選取的以*2圈壁板的內(nèi)徑為基準(zhǔn)，通過(guò)固定定位，保證鋼制內(nèi)浮頂外邊緣板距離罐內(nèi)壁為220mm，以此確定鋼制內(nèi)浮頂?shù)耐鈴?。由于?nèi)浮頂在制造時(shí)存在一定的焊接變形量，要求其在制造完成后的變形量控制在220+50mm以?xún)?nèi)，其考慮罐壁越往上內(nèi)徑越小的結(jié)構(gòu)，故不允許出現(xiàn)負(fù)公差的情況。即鋼制內(nèi)浮頂距離罐內(nèi)壁的距離的范圍為220~270mm之間。
2.2.3 鋼制內(nèi)浮頂密封組件型式的確定
鋼制內(nèi)浮頂與罐壁之間的密封通常采用彈性材料密封結(jié)構(gòu)，根據(jù)彈性密封件的結(jié)構(gòu)和斷面尺寸，密封的結(jié)構(gòu)形式主要可以分為填料式密封和舌型密封結(jié)構(gòu)兩大類(lèi)。兩者的密封結(jié)構(gòu)示意見(jiàn)圖2：

對(duì)比2種密封結(jié)構(gòu)，填料式密封的優(yōu)點(diǎn)是不存在氣相空間，缺點(diǎn)是在罐壁板為搭接結(jié)構(gòu)中，隨著罐壁內(nèi)直徑的縮小，容易出現(xiàn)卡盤(pán)現(xiàn)場(chǎng)；而舌型密封結(jié)構(gòu)的優(yōu)點(diǎn)是不存在卡盤(pán)現(xiàn)場(chǎng)，缺點(diǎn)是密封裝置下存在一定的蒸發(fā)空間，蒸發(fā)的耗損比填料式密封大。
該儲(chǔ)罐儲(chǔ)存介質(zhì)為汽油，其具有高揮發(fā)性以及易燃易爆的特點(diǎn)，采取的密封方式是填料式密封結(jié)構(gòu)的密封方式，其結(jié)構(gòu)能使部分密封組件浸液可以消除油氣空間。
2.2.4 密封彈性元件自由寬度的確定
密封裝置選用的彈性元件為聚氨酯軟泡沫塑料，要求密封廠家提供的彈性元件在環(huán)向間隙尺寸偏差為±100mm的條件下，密封裝置仍具有良好的密封性能。廠家根據(jù)設(shè)計(jì)方提供的密封間隙為220mm的條件下，選取的彈性密封元件自由寬度為300mm。由其自由寬度計(jì)算出彈性元件的允許*大寬度為270mm，允許*小寬度為115.5mm。其允許*大寬度與允許*小寬度的差值為154.5mm，其值大于罐壁*大和*小內(nèi)徑的差值86mm，從理論上滿(mǎn)足了密封且鋼制內(nèi)浮頂運(yùn)行不卡的要求。
2.2.5 鋼制內(nèi)浮頂附件的簡(jiǎn)介
鋼制內(nèi)浮頂除鋼制內(nèi)浮頂本體及密封裝置外，其它附件還包括：防轉(zhuǎn)裝置、導(dǎo)靜電裝置、自動(dòng)通氣閥、呼吸閥、人孔、支柱以及量油導(dǎo)向管、雷達(dá)液位計(jì)導(dǎo)向管穿過(guò)浮頂?shù)拿芊膺B接等。
2.3 罐體的設(shè)計(jì)改造內(nèi)容
2.3.1 罐內(nèi)壁的處理
罐內(nèi)壁的防腐破壞嚴(yán)重，且防腐涂料不適應(yīng)新介質(zhì)的耐腐蝕要求，同時(shí)罐內(nèi)壁的環(huán)焊縫為搭接焊縫未經(jīng)過(guò)處理，且內(nèi)壁板上遺留有不少的焊疤、焊瘤等，在浮盤(pán)上下運(yùn)行時(shí)容易刮傷密封裝置彈性密封件。故要求對(duì)環(huán)焊縫以及焊疤、焊瘤等進(jìn)行打磨處理，將其尖角等不規(guī)則的鋒利部分打磨圓滑，同時(shí)對(duì)整個(gè)罐內(nèi)壁重新進(jìn)行噴砂除銹，達(dá)到涂漆所需的粗糙度。
2.3.2 增加的罐壁附件
增加了9個(gè)罐壁通氣窗，其作用使鋼制內(nèi)浮頂上方空間的揮發(fā)氣體的濃度在爆燃范圍之外，且保證了事故狀態(tài)下的溢流。
在鋼制內(nèi)浮頂浮艙上方1米處的罐外壁位置增加了1個(gè)高位人孔及其平臺(tái)，其作用是為了檢維修時(shí)能夠進(jìn)入到浮盤(pán)上方。高位人孔接管內(nèi)部設(shè)置有內(nèi)擋板，內(nèi)擋板呈弧形與罐內(nèi)表面保持齊平，其避免了彈性密封元件在上下運(yùn)行時(shí)，進(jìn)入到人孔接管內(nèi)部，從而損傷密封元件。
3 拱頂罐改磁翻板液位計(jì)的制造過(guò)程簡(jiǎn)介
改造施工過(guò)程中為了避免交叉作業(yè)，其施工過(guò)程主要有以下幾個(gè)步驟：
3.1 罐內(nèi)的除銹、防腐及罐壁的開(kāi)口
在儲(chǔ)罐吹掃清洗完成后，搭設(shè)罐內(nèi)整體的腳手架，采用噴砂處理，對(duì)儲(chǔ)罐內(nèi)部進(jìn)行整體全面的除銹，對(duì)焊縫及罐內(nèi)壁的焊疤、焊瘤進(jìn)行打磨處理，使其圓滑過(guò)渡，達(dá)到不影響密封組件的運(yùn)行。然后對(duì)罐內(nèi)頂、內(nèi)壁、罐底內(nèi)表面進(jìn)行全面的防腐工作，罐內(nèi)壁下部分（3m部分以下）以及罐底為了防止再次生銹以及在鋼制內(nèi)浮頂施工時(shí)會(huì)破壞其部分防腐層，僅做底漆處理。
在噴砂處理完成的同時(shí)，罐體外部部分的開(kāi)口如帶芯人孔、通氣窗開(kāi)口等工作同時(shí)進(jìn)行，制造完成后的焊縫均進(jìn)行相應(yīng)的打磨處理。同時(shí)根據(jù)鋼制內(nèi)浮頂?shù)牟牧铣叽纾趦?chǔ)罐的罐底部距離罐底板1.6m處開(kāi)一個(gè)1.6m（高）*3m（寬）的施工口。
3.2 鋼制內(nèi)浮頂?shù)氖┕?br />  由于儲(chǔ)罐的位置在罐區(qū)內(nèi)，需要在廠外將鋼制內(nèi)浮頂?shù)牟牧线M(jìn)行事先的預(yù)制，制造出成品件后進(jìn)行初步的防腐（涂刷底漆），然后將各組件進(jìn)行編號(hào)和整理后運(yùn)至施工現(xiàn)場(chǎng)。
等待防腐完成，撤掉罐內(nèi)的腳手架后，通過(guò)罐底部的施工口將施工所需的材料按照施工的先后順序運(yùn)至罐內(nèi)。在罐底部按照鋼制內(nèi)浮頂?shù)膯伪P(pán)板的高度設(shè)置好腳手架平臺(tái)。按照先焊接浮艙后單盤(pán)板的順序?qū)︿撝苾?nèi)浮頂進(jìn)行組焊。將一定數(shù)量的圓鋼均布的焊接在罐內(nèi)壁和鋼制內(nèi)浮頂之間，其間距為220mm，以避免浮艙的外邊緣板焊接時(shí)引起的變形，使鋼制內(nèi)浮頂?shù)耐鈴阶兇?。等待鋼制?nèi)浮頂?shù)母∨撏膺吘壈搴附油戤吅?，去掉此連接定位用的圓鋼。在焊接鋼制內(nèi)浮頂?shù)膯伪P(pán)板時(shí)采用是間斷焊接的方法，盡量避免大的焊接應(yīng)力，減少焊接變形。通過(guò)此類(lèi)方法該儲(chǔ)罐的鋼制內(nèi)浮頂在現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際制造完成后，經(jīng)過(guò)實(shí)測(cè)距離罐壁的距離的平均值為250mm左右，*小處為242mm，*大處為260mm。滿(mǎn)足設(shè)計(jì)方要求的鋼制內(nèi)浮頂至浮艙的外邊緣板間距為220+50mm的要求。
將鋼制內(nèi)浮頂?shù)母鱾€(gè)組件焊接完畢后，對(duì)各個(gè)隔艙及單盤(pán)板進(jìn)行焊縫檢測(cè)，然后安裝密封組件的彈性元件以及罐壁施工通道的復(fù)原工作。安裝檢測(cè)完成后清理儲(chǔ)罐的施工現(xiàn)場(chǎng)，進(jìn)行充水做鋼制內(nèi)浮頂?shù)乃\(yùn)實(shí)驗(yàn)。充水過(guò)程中，水位至高位人孔的高度時(shí)停止充水，通過(guò)高位人孔進(jìn)入到罐內(nèi)，對(duì)鋼制內(nèi)浮頂進(jìn)行全面的檢查，確定各個(gè)浮艙及單盤(pán)板均無(wú)泄漏后，封閉高位人孔繼續(xù)充水，直至到*高液位。
在水運(yùn)過(guò)程中鋼制內(nèi)浮頂正常運(yùn)行，沒(méi)有卡盤(pán)或浮起不正常等現(xiàn)象。說(shuō)明密封裝置在運(yùn)行中能起到密封作用且滿(mǎn)足彈性元件的壓縮比。水運(yùn)實(shí)驗(yàn)結(jié)束后放水，放水完成后將罐內(nèi)清理干凈，等干燥后對(duì)剩下的罐壁板及罐底板進(jìn)行處理及防腐等工作。待全部工作完成后封罐，該儲(chǔ)罐開(kāi)始投入使用。
4 結(jié)束語(yǔ)
使用舊儲(chǔ)罐改造，其投資少、見(jiàn)效快，短期就可以收回投資以及提高了資源的再利用，具有明顯的經(jīng)濟(jì)效益和社會(huì)效益。把舊的拱頂儲(chǔ)罐改成鋼制磁翻板液位計(jì)，關(guān)鍵在于根據(jù)現(xiàn)有的罐體尺寸，確定好鋼制鋼制內(nèi)浮頂?shù)闹睆?，根?jù)罐容確定好通氣孔（窗）的安裝位置，嚴(yán)格控制鋼制內(nèi)浮頂?shù)淖冃?、安裝及檢驗(yàn)質(zhì)量。這使的目前很多建設(shè)年代比較長(zhǎng)遠(yuǎn)的罐區(qū)、石化廠等想將罐壁為搭接結(jié)構(gòu)的拱頂罐改造成鋼制磁翻板液位計(jì)，使其可以改變存儲(chǔ)的介質(zhì)提供了一個(gè)可行的例子。